根据GJB 899A-2009《可靠性鉴定和验收试验》的规定，试验过程中发生的故障可分为关联故障和非关联故障，关联故障又可分为非责任故障和责任故障。

非关联故障是指已经证实是未按规定的条件使用而引起的故障，或已经证实属于某项将不采用的设计所引起的故障。责任故障是指承制方提供的设备、在试验中出现的关联的、独立故障，以及由此引起的任何从属故障只算作一次责任故障。它是判决受试设备合格与否的依据。而非责任故障是由非承制方提供的设备所引起的承制方受试设备故障称为非责任故障。非责任故障不应作为判决受试设备合格与否的依据。高压气动电磁阀故障判定的准则为：在试验剖面出现不能完成规定任务的责任故障^[3]。

根据以上故障判定准则，对高压气动电磁阀故障模式进行分析，其流程见图2。

首先，通过将高压气动电磁阀划分到零、部组件级别，对其建立产品结构树。该产品结构树分为顶节点和分支节点2层，顶节点为零件和部组件，分支节点为部组件的零件。

其次，确定故障数据源。通过统计历次发射任务、大型试验、出厂试验、可靠性试验、其他使用或试验过程中出现的问题，总结历史故障模式主要关闭延迟、无法关闭、内部泄漏、外部泄漏；通过对高压气动电磁阀的功能性能要求进行分析，考虑功能丧失、性能下降、间歇性故障、非预期功能等潜在故障数据，总结高压气动电磁阀潜在故障模式。

图2 故障模式分析流程图
Fig.2 Analyzing flow chart of failure modes

再次，对上述故障数据进行分析、归类，剔除非关联故障，并将故障现象相同但是描述不同的故障数据进行统一化处理，形成唯一的故障模式。在筛选故障数据的基础上，确定故障模式的关键字为：内部泄漏、外部泄漏、无法打开、无法关闭、打开延迟、关闭延迟。

最后，将故障模式与产品结构树连接，将每个故障模式与其相关的所有顶节点相连，形成高压气动电磁阀顶层产品结构与故障模式树，依次类推，对一级分支节点按上述步骤进行迭代和递归分析，形成一级产品结构与故障模式树。

高压气动电磁阀各级硬件按照上述步骤进行迭代分析后，形成高压气动电磁阀故障模式库，包括全部的产品结构与故障模式树。图3所示为高压气动电磁阀的顶层产品结构与故障模式树，根据此方法可得电磁阀中包括壳体组合件、主活门、先导活门在内的一级产品结构与故障模式树。分析结果表明，对于高压气动电磁阀内部、外部泄漏故障，受到先导活门结构的显著影响；对于电磁阀的启闭可靠性则与主活门结构设计息息相关。

图3 高压气动电磁阀顶层产品结构与故障模式树
Fig.3 Top product structure and failure mode tree of high-pressure pneumatic solenoid valve

高压气动电磁阀先导部分的原有设计的密封性能不稳定，对先导活门、活门座、柱销三种零件的配合尺寸要求甚严，导向设计不合理，易发生密封失效问题^[4]；二是原设计工艺复杂、加工难度大，且需要特殊表面处理，成本较高，加工周期长；三是原设计产品化程度低，各产品设计存在较大差异，未进行统一化设计。

先导部位改进前后主要进行以下改进设计：

1）将活门座内孔孔径增大，倒角尺寸减小，将推杆导向（活门座处）延长，提高推杆往复运动的稳定性。

2）去掉先导活门柱销，以及推杆下部增加顶杆设计等，可以消除先导活门密封不良的可能性，提高先导活门零部件的工艺性，提高先导部位处的密封可靠性。

3）在不影响其工作性能的基础上，对产品的工艺可行性有了一定改善。例如，改进前先导活门毛坯件为组件，由活门壳体和柱销组成，需要装配工序，改进后将其简化为零件，可机加一体成形；改进前，先导活门的橡胶密封面硫化后，需再对柱销进行加工，由于尺寸精度要求高，难度较大，改进后取消了此项复杂的加工工序，并采用不锈钢材料替代原有材料。

以上可靠性改进设计能够消除先导活门密封不良的可能性，提高先导活门零部件的工艺性，提高先导部位处的密封可靠性。

高压气动电磁阀的主活门采用活塞式往复运动结构，主要由阀体、主活门、挡圈、O形圈、主弹簧等相关零部件组成。

当电磁阀通电切换至断电，该动密封结构主要工作原理为：入口气体经过壳体先导通道进入先导腔，向下的气动力和主弹簧复位力逐渐克服向上的气动力和主活门O形圈动摩擦力，推动主活门向下运动，逐渐关闭密封。在主活门开始关闭阶段，主活门上下气动力平衡，此时，如果主活门弹簧复位力小于O形圈摩擦力，则存在主活门关闭滞后或无法关闭的风险。

为了减少O形圈摩擦力，需要调整O形圈及沟槽尺寸，从而确定适宜的O形圈压缩率、拉伸率、容积比等设计参数，避免出现因O形圈设计参数不合理，影响O形圈的装配状态，由此可能产生弯曲及扭转，导致增大主活门运动时的摩擦力。

同时，电磁阀长期加电造成电磁铁以及整体的温升，而O形圈本身采用密封橡胶材料，其体积随着温度的升高而逐渐增大^[5]，因此长时间高温作用下，O形圈发生的非常规变形对活门不关闭影响也很大。以往试验结果表明，某高压23 MPa电磁阀连续通电8~60 h，电磁铁外壳温度平衡至70 ℃，考虑电磁阀内外温差，则可以得到：当O形圈材料温度升至80 ℃时，O形圈的体积变化率为2.6%，此时摩擦力增大约20 N。

根据QJA77-2011《航天型号用阀门动静密封设计规范》设计的主活门动密封结构，对O形圈的摩擦力有很大程度减小，各项设计参数均符合设计规范，提高了主活门快速关闭复位的可靠性^[6]。

对于高压气动电磁阀来讲，前文已分析其主要的失效模式可归纳为阀门无法正常启闭（或泄漏），因此根据电磁阀特点，将可靠性特征量选取为满足工作条件下正常启闭次数。

高压气动电磁阀可靠性的试验剖面是将试验件进行综合环境应力下（环境温度、工作压力、工作电压、工作时间等综合影响）的启闭试验，达到规定动作次数后，复测试验件的性能^[7]。高压气动电磁阀可靠性试验剖面设计：按100次一个循环进行试验，每100次变换综合环境应力配置方式，对每套投试产品进行4 800次综合环境应力剖面下的启闭试验。其中，结合产品对温度变化的适应能力，同时为了实施方便（产品冷、热浸的稳定时间约4 h，如果频繁变温会导致试验周期长），高、低温应力分别实施，高温、低温情况下产品各启闭1 000次；工作压力按额定工作压力；工作电压按上拉偏值、额定值、下拉偏值每100次、200次、100次往复循环。

高压气动电磁阀可靠性试验项目及要求见表1。试验设备见图4。试验项目主要目的在于考核电磁阀密封性和关闭可靠性。对试验件进行常温、低温、高温试验条件下的气密性检查、响应时间试验、工作性能检查、长时间通电通气试验等试验验证，电动截止阀共计进行4个循环，共工作4 800次。

表1 高压气动电磁阀可靠性试验项目
Tab.1 Items of reliability experiment for high-pressure pneumatic solenoid valve

图4 可靠性试验设备
Fig.4 Reliability experiment devices

高压气动电磁阀是多个零部件组成的整体，各个零部件的失效有独立性也有相关性，且每一零部件失效导致整个供气阀件的失效；同时，高压气动电磁阀无恒定失效率的零部件，无定期维修的零部件。鉴于以上特点，结合工程经验，选择高压气动电磁阀的可靠性分布类型为威布尔分布^[8]。

对于可靠性特征量服从威布尔分布的产品，高压气动电磁阀的发射任务可靠度下限R_L(t₀)由下式计算^[9]：

式中：R_L(t₀)为产品可靠性下限；为自由度为（2r+2）的χ²分布γ分位数，由GB/T 4086.2-1983中χ²分布分位数表查得；t_i为第i个受试产品的试验截尾次数(1≤i≤n，t_i>t₀，t_i可以互不相同)；r为受试产品失效数。

通过试验可得，在单发发射任务产品动作次数t₀=100，置信度γ=0.7，威布尔分布形状参数m=2的情况下，可靠性评估结果为：在规定的试验条件下，六件电磁阀产品的发射任务可靠度的置信下限值R_L(100)=0.999 913，满足某型号发射任务可靠度0.999 9的要求^[10]。